Расчет кз: Расчет тока короткого замыкания в сети 0,4 кВ

Содержание

Определение токов короткого замыкания для выбора выключателей

Общие указания
В условиях к. з. выключатели проверяют на электродинамическую устойчивость, отключающую способность и термическую устойчивость. В соответствии с ГОСТ 687-70 для выбора выключателей необходимо иметь следующие расчетные токи к. з.: начальный периодический ток (или сверхпереходный ток), ударный ток , периодический и апериодический отключаемые токи к моменту размыкания дугогасительных контактов выключателя (момент τ). Может быть также определена расчетная мощность отключения .
Определение начального периодического тока и ударного тока рассмотрено в разделе. Методика расчета отключаемых токов зависит от положения расчетной точки к. з. в схеме электрической системы. Как и при определении ударного тока, следует различать три характерных случая: 1) удаленное к. з.; 2) к. з. вблизи генераторов или синхронных компенсаторов; 3) к. з. вблизи узла нагрузки с мощными двигателями.

Расчет периодической составляющей отключаемого тока
1. При удаленном к. з. периодический ток принимают незатухающим и равным сверхпереходному току:

2. При к. з. вблизи генератора или синхронного компенсатора к моменту размыкания цепи выключателем периодический ток синхронной машины заметно затухает. Ток от удаленных источников питания (системы) можно принимать незатухающим. Периодическую составляющую отключаемого тока определяют по выражению

где — суммарный периодический ток генераторов (синхронных компенсаторов) в момент τ; — периодический ток от системы.
Для определения тока следует использовать расчетные кривые рис. 38-12 и 38-13 для генераторов мощностью до 100 МВт, а для мощных генераторов и синхронных компенсаторов — кривые рис. 38-18-38-20.
3. При к. з. вблизи шин 3-10 кВ, к которым подключены мощные двигатели, надо учитывать ток подпитки от двигателей в момент отключения выключателя.
Расчетный периодический ток в этом случае равен

где — периодический незатухающий ток от системы; — периодический ток в момент отключения к. з. (момент τ) от единичного двигателя или группы двигателей. Определение тока см. раздел.

Расчет апериодической составляющей отключаемого тока
1. При удаленном к. з. принимают, что апериодический ток затухает по экспоненте с постоянной времени (см. определение ударного тока в разделе).
Апериодический ток к моменту отключения будет равен:



где — суммарный сверхпереходный ток в месте к. з.
2. При к. з. вблизи синхронной машины (генератор или синхронный компенсатор) следует учитывать, что составляющие апериодического тока от ближайших генераторов и удаленных источников (система) затухают с разными постоянными времени в соответствии с параметрами х, r цепей. При нескольких генераторах (синхронных компенсаторах) апериодический ток в месте к. з. в момент τ можно представить суммой:

где — сумма апериодических токов генераторов к моменту отключения; г’атс — то же от системы.
Но



тогда окончательно получим апериодический ток для места к. з.:



где — постоянные времени апериодического тока цепи генератора и системы соответственно.
3. Определение апериодической составляющей отключаемого тока вблизи группы мощных двигателей проводят также с учетом различия постоянных времени для цепи системы и двигателя.
Апериодический ток в месте повреждения можно представить суммой:



или



где — постоянная времени для апериодического тока двигателей (см. раздел).

Расчетная мощность отключения
Расчетная мощность отключения 50ткл.расч используется при выборе выключателя по отключающей способности.
Мощность отключения определяют для момента τ по значению периодической составляющей тока трехфазного к. з. и номинальному междуфазному напряжению установки :

Расчет токов короткого замыкания


Расчет токов короткого замыкания производится согласно ГОСТ 14794-79 (п.2.12.2-2.12.3), а именно:

Допустимое действующее значение периодической составляющей тока короткого замыкания Iк, доп кА, определяется по формуле:

(при расчете Iк, доп для сдвоенного реактора в формул}’ (1) вместо X подставляется Xo,s, а в случаях использования сдвоенного реактора с последовательно соединенными ветвями подставляется Хс),

где U — класс напряжения реактора, кВ;

X — номинальное индуктивное сопротивление одинарного реактора, Ом;

Х0,5 — номинальное индуктивное сопротивление сдвоенного реактора (сопротивление ветви сдвоенного реактора). Ом;

Хс — индуктивное сопротивление сдвоенного реактора, Ом;

Iн — номинальный ток реактора, кА;

Iс — установившийся условный ток короткого замыкания в сети без реактора в том месте, где реактор должен устанавливаться, при номинальном напряжении сети, соответствующем классу напряжения реактора, кА. Значение Iс должно быть принято следующее: 125 кА — для всех реакторов с горизонтальным расположением фаз и для всех реакторов с номинальным током, равным или больше 1000 А, при номинальном индуктивном сопротивлении, равном или превышающем 0,25 Ом.

90 кА — для реакторов с вертикальным и ступенчатым расположением фаз с номинальным током меньше 1000 А, при номинальном индуктивном сопротивлении, равном или превышающем 0,40 Ом.

70 кА — для всех остальных реакторов.

Максимальное мгновенное значение тока электродинамической стойкости, применительно к которому выполняются расчеты и проводятся испытания на электродинамическую стойкость, определяется по формуле:

где Iдин— максимальное мгновенное значение тока электродинамической стойкости для одинарных реакторов, а также для сдвоенных реакторов при протекании тока в одной ветви или в обоих ветвях в согласном направлении, кА.

Например:

Определение токов короткого замыкания для реактора РТСТ-10-1600-0,4 У3.

U = 10 кВ;

Х = 0,4 Ом;

Подставим значения в формулу расчета тока термической стойкости:

Полученное значения тока подставим в формулу расчета тока динамической стойкости (ударн. ток.кз):

Расчет токов короткого замыкания. Назначение. Допущения. Литература

Зачем вообще рассчитывать ток короткого замыкания?

Прежде всего это делается для выбора и проверки аппаратов, устанавливаемых в цепи протекания тока короткого замыкания (КЗ). Чтобы при возникновении КЗ аппарат не разрушился, а в случае с выключателем был способен отключить протекающий через него ток.

Есть еще одно назначение у расчетов тока короткого замыкания- это выбор уставок релейной защиты. Дело в том, что часть защит, например, токовые отсечки, могут отстраиваться от токов короткого замыкания.

Следовательно, чтобы выполнить расчет их уставок необходимо рассчитать ток КЗ. Для проверки чувствительности уставок защит также необходимо знать значения токов КЗ в различных точках сети.

Допущения при расчете токов КЗ

При расчетах токов КЗ в электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ принимаются следующие допущения:

  1. Не учитываются активные сопротивления элементов сети, если их суммарное эквивалентное активное сопротивление до точки КЗ не превышает 30% суммарного индуктивного сопротивления элементов схемы до той же точки КЗ. Хотя получается, что для того чтобы рассчитать будет ли активное сопротивление составлять менее 30% индуктивного необходимо все равно посчитать активные сопротивления всех элементов схемы. А если они определены, то что мешает учесть их при расчете токов КЗ?
  2. Не учитываются токи нагрузки
  3. Не учитываются емкостные токи воздушных и кабельных линий
  4. Считается, что сопротивления фаз трехфазной сети равны между собой
  5. Не учитываются токи намагничивания трансформаторов и насыщение стали магнитопроводов.
  6. Допустимая погрешность расчета токов КЗ составляет 10%

Литература для выполнения расчетов токов КЗ

В РФ для определения токов КЗ в электроустановках напряжением свыше 1 кВ следует руководствоваться ГОСТ Р 52735-2007 «Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ».

В Украине действует ДСТУ IEC 60909-0:2007 «Токи короткого замыкания в системах трехфазного переменного тока. Часть 0. Расчет силы тока (IEC 60909-0:2001, IDT).

Приведу ещё некоторую литературу, которая может быть полезной при выполнении расчетов токов КЗ:

  1. Беляева Е.Н. Как рассчитать ток короткого замыкания. -2-е изд. перераб. и доп., 1983 год (Библиотечка электромонтера, выпуск 544)
  2. ГОСТ 27514-87 Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ
  3. РД 153-34.0-20.527-98 Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования
  4. СТО ДИВГ-058-2017 Расчет токов коротких замыканий и замыканий на землю в распределительных сетях. Методические указания. Механотроника

Для расчетов токов короткого замыкания в электроустановках напряжением до 1 кВ следует руководствоваться ГОСТ 28249-93 Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ.

Расчеты токов КЗ в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ имеют свои особенности, в частности обязательно следует учитывать активные сопротивления элементов, а также сопротивления контактов, переходные сопротивления и т.д., так они оказывают значительное влияние на результат расчета.

Автор статьи, инженер-проектировщик систем релейной защиты станций и подстанций

Расчет термического воздействия токов КЗ на ОКГТ

Расчет термического воздействия токов КЗ на ОКГТ

Необходимость детального расчета процессов, возникающих в грозозащитном тросе при коротких замыканиях, продиктована серьезными проблемами, возникающими в практике эксплуатации ВЛ и связанными с растеканием токов, которые сопровождаются повреждениями элементов ВЛ.

Зачастую оцинкованные грозозащитные тросы низких сечений на действующих ВЛ не обеспечивают требуемого уровня термической стойкости, что приводит к необходимости проведения восстановительных работ.

Грозозащитные тросы, в том числе с встроенным оптическим кабелем, на основе комбинации плакированной алюминием стальной проволоки и проволок из алюминиевого сплава имеют большую стойкость к токам КЗ.

При этом, целесообразно выявлять участки ВЛ с повышенным уровнем термического воздействия тока КЗ на грозотрос. В большинстве случаев наибольшее термическое воздействие оказывается на ОКГТ на подходах к подстанциям. Но также могут быть случаи, когда максимальное термическое воздействие оказывается вдали от подстанции из-за возрастания времени отключения. Все это требует расчета множества вариантов с использованием грозотросов различного сечения и удельного сопротивления на разных участках ВЛ. Необходимо обеспечивать высокую точность расчетов, так как в случае термической неустойчивости ОКГТ помимо прочих факторов возникает опасность потери связи.

Кроме того, оптимальный расчет требуемых характеристик грозотроса по стойкости к токам КЗ с использованием на отдельных участках разных ОКГТ приводит к экономии затрат на материалы: в отличие от подхода «в лоб», когда на всей линии используется один тип ОКГТ с максимальной термической стойкостью.


«Инкаб.Про» выполняет расчет в полном соответствии с требованиями СТО 56947007-33.180.10.172-2014 «Технологическая связь. Правила проектирования, строительства и эксплуатации ВОЛС на воздушных линиях электропередачи напряжением 35 кВ и выше».

Результатами расчета являются:
— графики термического воздействия на ОКГТ по длине линии при разных вариантах возникновения токов короткого замыкания;
— определение максимального термического воздействия на ОКГТ;
— рекомендации к конструкции ОКГТ согласно выполненных расчетов.

С примером расчета можно ознакомиться здесь.


Опросный лист – предназначен для заполнения Заказчиком исходных данных.

Расчет токов короткого замыкания в сетях напряжением до 1 кВ

Целью расчета токов КЗ в сетях до 1 кВ является проверка шинопроводов на стойкость к действию токов КЗ, а автоматов – на стойкость к действию токов КЗ, на предельный ток отключения и на чувствительность защит. Методика расчетов максимальных и минимальных значений тока при симметричных и несимметричных КЗ определена в ГОСТ 28249-93. Допускаются упрощенные методы расчетов токов КЗ, если погрешность расчета не превышает 10 %.

Для выбора и проверки ЭО по условиям КЗ рассчитывают:

  1. ударный ток КЗ, значение его периодической и апериодической составляющих;
  2. действующее, максимальное и минимальное значение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени, вплоть до расчетного времени размыкания поврежденной цепи.

При выборе заземляющих устройств рассчитывают значения токов однофазных КЗ. При этом в электроустановках до 1 кВ необходимо учитывать:

  1. активные сопротивления элементов короткозамкнутой цепи, контактов и контактных соединений, а также изменение этих сопротивлений вследствие нагрева при КЗ;
  2. индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи, включая силовые трансформаторы, проводники, трансформаторы тока, реакторы, токовые катушки АВ;
  3. значения параметров синхронных и асинхронных ЭД;
  4. сопротивление электрической дуги в месте КЗ;
  5. влияние комплексной нагрузки (ЭД, преобразователи, термические установки, лампы накаливания) на ток КЗ, если номинальный ток ЭД нагрузки превышает 1,0 % начального значения периодической составляющей тока КЗ, рассчитанного без учета нагрузки.

При расчетах токов КЗ допускается:

  1. максимально упрощать внешнюю сеть в месте КЗ, индивидуально учитывать мощность только автономных источников электроэнергии и ЭД, включенных в непосредственной близости к месту КЗ;
  2. не учитывать ток намагничивания трансформаторов;
  3. не учитывать насыщение магнитных систем ЭО;
  4. принимать коэффициенты трансформации трансформаторов равными отношению средних номинальных напряжений тех ступеней напряжения сетей, которые связывают трансформаторы. При этом следует использовать следующую шкалу средних номинальных напряжений: 35; 24; 20; 15,75; 10,5; 6,3; 3,15; 0,69; 0,525; 0,4; 0,23 кВ;
  5. не учитывать влияние работы асинхронных двигателей (АД), если их суммарный номинальный ток не превышает 1,0 % от начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ, рассчитанного без учета этих двигателей.

Для проверки защитных аппаратов по предельному току КЗ определяют максимальное значение тока трехфазного КЗ, а для проверки чувствительности защит – минимальное значение тока однофазного КЗ в электрически удаленной от источника питания точке сети.

Особенностью расчетов токов КЗ в сетях до 1 кВ является то, что:

  • расчет проводится в именованных единицах;
  • при расчете токов КЗ необходимо учитывать активные и индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи, включая проводники, трансформаторы тока, токовые катушки автоматов, контакты и контактные соединения;
  • при составлении эквивалентных схем замещения параметры элементов исходной расчетной схемы следует приводить к напряжению сети, в которой находится точка КЗ, а активные и индуктивные сопротивления всех элементов схемы замещения выражать в мОм. При расчете токов КЗ в электроустановках, получающих питание непосредственно от энергосистемы, допускается считать, что понижающие трансформаторы подключены к источнику неизменного по амплитуде напряжения через эквивалентное индуктивное сопротивление системы.

Значение этого сопротивления (хс, в мОм), приведенное к ступени НН сети, рассчитывают, Ом:

где UcpHH – среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка низкого напряжения трансформатора, В;

UcpBH – среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высокого напряжения трансформатора, В;

IкВН = IпоВН – действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высокого напряжения трансформатора, кА;

Sк – условная мощность КЗ у выводов обмотки высокого напряжения трансформатора, МВ·А.

При отсутствии указанных данных эквивалентное индуктивное сопротивление системы (в мОм) можно рассчитывать по формуле:

где INотклноминальный ток отключения выключателя, установленного на стороне высокого напряжения понижающего трансформатора, А.

МОРСКОГО И РЕЧНОГО ФЛОТА ИМЕНИ АДМИРАЛА С. О. МАКАРОВА,

DOI : 10.21821/2309-5180-2017-9-5-1095-1103

THEORETICAL ISSUES OF CALCULATION OF SHORT-CIRCUIT

CURRENTS IN SHIPBOARD ELECTRIC POWER SYSTEMS WITH ELECTRIC POWER DISTRIBUTION ON A DIRECT CURRENT

A. V. Grigoryev1′ 2, A. Yu. Vasilyev2, Yu. A. Kulagin2

1 — Admiral Makarov State University of Maritime and Inland Shipping, St. Petersburg, Russian Federation

2 — JSC «RPC «Ship electric propulsion», St. Petersburg, Russian Federation

In the article theoretical issues of short-circuit current flow in shipboard electric power systems with distribution on a direct current are considered. In these systems, electric power is generated by three-phase synchronous generators connected to semiconductor rectifiers, power distribution is carried out on a direct current, for supply of AC motor and shipboard consumers semiconductor inverters are used. Traditional methods for calculation of short-circuit currents in ship electric power systems with distribution on a direct current are not suitable. This is due to the fact that in these systems the generator operates with variable rotation speed, and the propulsion motor can energize the place of occurrence of a short circuit on the buses of the main DC switchboard through the back-up diodes of the autonomous inverters. The magnitude of the short-circuit current increases with a decrease of rotation speed of the synchronous generator. The magnitude of the charging current for the short-circuit place from the propulsion motor depends on the rotation speed and load. Significant effect on short-circuit currents is made by capacitors located at the input of semiconductor inverters of electric propulsion plant. When calculating the short-circuit currents, it is necessary to take into account the charging current from shipboard electric consumers through semiconductor inverters, at whose input capacitors are located too. In the article physical processes of short-circuit currents flow in shipboard electric power systems with distribution on direct current are considered. Recommendations on calculation of short circuit currents in these systems are formulated.

Keywords: short circuit, electric current, electric power systems, electric power distribution, semiconductor frequency converters, electric propulsion plants, rectifiers, inverters.

For citation:

Grigoryev, Andrey V., Aleksej Yu. Vasilyev, and Yurii A. Kulagin. «Theoretical issues of calculation of short-circuit currents in shipboard electric power systems with electric power distribution on a direct current. » Vestnik Gosudarstvennogo universiteta morskogo i rechnogo flota imeni admirala S.O. Makarova 9.5 (2017): 1095-1103. DOI: 10.21821/2309-5180-2017-9-5-1095-1103.

УДК 621.315:621.3.025

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ РАСЧЕТА ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ В СУДОВЫХ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ С РАСПРЕДЕЛЕНИЕМ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ПОСТОЯННОМ ТОКЕ

А. В. Григорьев1′ 2, А. Ю. Васильев2, Ю. А. Кулагин2

1 — ФГБОУ ВО «ГУМРФ имени адмирала С. О. Макарова», Санкт-Петербург, Российская Федерация

2 — «НПЦ «Электродвижение судов», Санкт-Петербург, Российская Федерация

В статье рассмотрены теоретические вопросы протекания токов короткого замыкания в судовых электроэнергетических системах с распределением электроэнергии на постоянном токе. ОРСКОГО И РЕЧНОГО ФЛОТА ИМЕНИ АДМИРАЛА С. О. МАКАРОВА

с тем, что в данных системах генератор работает с переменной частотой вращения, а гребной электродвигатель может подпитывать током место возникновения короткого замыкания на шинах главного распределительного щита постоянного тока через обратные диоды автономных инверторов. Величина тока короткого замыкания увеличивается при снижении частоты вращения синхронного генератора. Величина тока подпитки места возникновения короткого замыкания от гребного электродвигателя зависит от частоты вращения и нагрузки. Значительное влияние на токи короткого замыкания оказывают конденсаторы, расположенные на входе полупроводниковых инверторов гребной электрической установки. При расчете токов короткого замыкания необходимо учитывать ток подпитки от общесудовых приемников электроэнергии переменного тока через полупроводниковые инверторы, на входе которых также расположены конденсаторы. В статье рассмотрены физические процессы протекания токов короткого замыкания в судовых электроэнергетических системах с распределением электроэнергии на постоянном токе. Сформулированы рекомендации по расчету токов короткого замыкания в данных системах.

Ключевые слова: короткое замыкание, электрический ток, электроэнергетические системы, распределение электроэнергии, полупроводниковые преобразователи частоты, гребные электрические установки, выпрямители, инверторы.

Для цитирования:

Григорьев А. В. Теоретические вопросы расчета токов короткого замыкания в судовых электроэнергетических системах с распределением электроэнергии на постоянном токе / А. В. Григорьев, А. Ю. Васильев, Ю. А. Кулагин // Вестник Государственного университета морского и речного флота имени адмирала С. О. Макарова. — 2017. — Т. 9. — № 5. — С. 1095-1103. DOI: 10.21821/2309-51802017-9-5-1095-1103.

Введение

В настоящее время в Российской Федерации вводятся в эксплуатацию суда с единой электроэнергетической системой (ЕЭЭС) и распределением электроэнергии на постоянном токе, получившие название за рубежом Onboard DC Grid. В сентябре 2017 г. на площадке ООО «Краншип» (г. Темрюк, Краснодарский край) состоялась церемония спуска на воду ледокольного буксира «Юри-бей» проекта «Т40105» ФГУП «Атомфлот», строящегося в рамках проекта «Портофлот». Судовая электростанция состоит из четырех главных дизель-генераторов мощностью 1,94 МВт каждый, работающих через тиристорные выпрямители на главный распределительный щит (ГРЩ) постоянного тока. Два азипода мощностью 3,5 МВт каждый получают питание от автономных инверторов.

В 2018 г. на Выборгском судостроительном заводе планируют завершить постройку портового ледокола Aker ARC124 ФГУП «Атомфлот», судовая электростанция которого состоит из трех главных дизель-генераторов мощностью 5,26 МВт каждый, работающих через тиристорные выпрямители на ГРЩ постоянного тока. Четыре гребных двигателя мощностью 3 МВт каждый получают питание от автономных инверторов. В качестве генераторов в ЕЭЭС данного типа применяются трехфазные синхронные генераторы. Основным судовым приемником является система электродвижения с гребными электродвигателями переменного тока.

Расчет токов короткого замыкания (КЗ) с целью выбора защитно-коммутационной аппаратуры и проверки динамической устойчивости сборных шин ГРЩ производится на стадии технического проектирования с использованием нормативных документов.

Методы и материалы

Применение традиционных подходов для расчета токов КЗ в ЕЭЭС с распределением на постоянном токе применять нельзя, что связано с рядом причин, в частности с применением современных обратимых полупроводниковых преобразователей — выпрямителей и инверторов [1] — [3]. В составе традиционной автономной СЭЭС входят два или более генераторных агрегатов (ГА), как правило, дизель-генераторы, ГРЩ и понижающие трансформаторы. Расчет токов КЗ производится по известным методикам при одиночной и параллельной работе ГА. При расчете токов КЗ учитывается ток подпитки от судовых приемников электроэнергии в виде эквивалентного асинхронного электродвигателя. Следует отметить, что появление единых электроэнергетических

систем (ЕЭЭС) не изменило подход к расчету токов КЗ. Традиционная ЕЭЭС на базе системы электродвижения (СЭД) приведена на рис. 1 [4] — [6].

Рис. 1. Единая судовая электроэнергетическая система с СЭД

В состав ЕЭЭС с СЭД входит судовая электростанция с главными ГА и ГРЩ. СЭД состоит из двух или более гребных электроприводов. В состав современных гребных электроустановок (ГЭУ) входят согласующие трансформаторы, как правило, трехобмоточные, полупроводниковые преобразователи частоты (ППЧ) со звеном постоянного тока, гребные трехфазные электродвигатели переменного тока синхронного или асинхронного типа. Впервые данное схемотехническое решение ЕЭЭС с СЭД на судах, построенных в Российской Федерации, было применено на малом гидрографическом судне проекта 19910 «Вайгач». В дальнейшем по такой же схеме ЕЭЭС с СЭД были построены дизель-электрические ледоколы проекта 21900, 21900 М.

В настоящее время ведется строительство атомных ледоколов проекта 22220 и дизель-электрического электрохода проекта 22600. В связи с тем, что на данных судах применяются необратимые ППЧ со звеном постоянного тока, построенные на базе неуправляемых выпрямителей и автономных инверторов, ток КЗ от гребных электродвигателей (ГЭД) к точке КЗ на ГРЩ не протекает. Расчет токов КЗ в данных ЕЭЭС производится так же, как и для автономных СЭЭС. Электрическая схема необратимого ППЧ приведена на рис. 2.

2 О

7

СО

к

ел

Рис. ОРСКОГО И РЕЧНОГО ФЛОТА ИМЕНИ АДМИРАЛА С. О. МАКАРОВА

Результаты и обсуждение

Построение ЕЭЭС с СЭД с распределением электроэнергии на постоянном токе имеют ряд особенностей, оказывающих принципиальное влияние на подходы к расчету токов КЗ. В данных ЕЭЭС трехфазные ГА переменного тока вырабатывают электроэнергию, которая через выпрямители поступает на шины ГРЩ. От ГРЩ электроэнергия постоянного тока посредством автономных инверторов напряжения преобразуется обратно в переменный ток, питая гребной электропривод и общесудовые приемники электроэнергии. Структурная схема ЕЭЭС с СЭД и распределением электроэнергии на постоянном токе приведена на рис. 3.

!кз ГРЩ ¡КЗ

и распределением электроэнергии на постоянном токе

Использование вентильных ГА, в состав которых входят приводной двигатель, генератор переменного тока и полупроводниковый выпрямитель, позволяет добиться существенной экономии топлива. Это достигается за счет снижения эксплуатационной частоты вращения ГА при работе на долевой нагрузке или нагрузке, близкой к холостому ходу. В традиционных СЭЭС ГА работают с номинальной частотой вращения, при которой происходит расчет токов КЗ. При снижении частоты вращения, а следовательно, и частоты электрического тока уменьшаются индуктивные сопротивления трехфазного генератора и возрастают токи КЗ. Следовательно, при работе ГА с переменной частой вращения расчет токов КЗ необходимо выполнять при минимальной эксплуатационной частоте вращения приводного двигателя.

Величины внутренних сопротивлений полупроводникового выпрямителя значительно меньше величин сопротивлений генератора. В связи с этим при возникновении КЗ выпрямитель оказывает минимальное токоограничивающее действие, и значениями сопротивлений полупроводниковых вентилей (диоды, тиристоры, транзисторы) можно пренебречь, рассчитывая ток КЗ. Однако следует иметь в виду, что тиристоры и транзисторы не допускают превышения значений предельно-допустимых номинальных токов и не могут коммутироваться в процессе КЗ, а значение интеграла Т2^ по заданному интервалу времени (интеграл Джоуля) представлено в справочных данных только для силовых диодов.

МОРСКОГО И РЕЧНОГО ФЛОТА ИМЕНИ АДМИРАЛА С. О. МАКАРОВА

ях. Данное обстоятельство является принципиально важным, поскольку оказывает существенное влияние на величину тока КЗ на шинах ГРЩ. К токам КЗ, протекающим от генератора, добавляется периодическая составляющая тока КЗ, протекающего от ГЭД, через инвертор. При этом в данных ГЭУ отсутствуют согласующие трансформаторы, оказывающие токоограничивающее действие на токи КЗ в традиционных ЕЭЭС.

Необходимо отметить, что мощность ГЭД в ЕЭЭС соизмерима, а зачастую и превышает мощность главных генераторов. При этом в каждой СЭД применяется, в соответствии с Правилами Российского морского регистра судоходства, не менее двух ГЭУ. ГЭД эксплуатируется с переменной частотой вращения. Момент возникновения аварийного режима КЗ может произойти при любой частоте вращения гребного винта. Если на выходе вентильных генераторов напряжение имеет постоянное значение, то на выходе автономного инвертора напряжение, а, следовательно, и противоЭДС ГЭД могут отличаться от номинальной величины.

Силовая схема распределения электроэнергии в ЕЭЭС данного типа приведена на рис. 4. Протекание процессов КЗ на шинах щита постоянного тока в частотно-управляемом электроприводе с транзисторным инвертором приведено на рис. 5 — 7 [7] — [9].

Рис. 4. Схема подпитки точки КЗ на шинах ГРЩ постоянного тока от инверторов

2 О

7

9

На рис. 5, а на схеме представлена нормальная работа электропривода в момент времени, предшествующий режиму КЗ, когда ГЭД потребляет электроэнергию переменного тока от инвертора. Три транзистора инвертора, коммутируемые с несущей частотой около 4 — 5 кГц, за период частоты модуляции (например, 50 Гц) меняют шесть проводящих конфигураций. Стрелками показан ток инвертора с ответвлением тока 1с заряда батареи конденсаторов с ёмкостью С, и обозначено место последующего КЗ. Следует отметить, что конденсатор или конденсаторная батарея является обязательной принадлежностью инвертора, подключается непосредственно между полюсами к выводам транзисторов для минимизации паразитной индуктивности и служит для устранения индуктивной реакции внешних цепей при коммутации транзисторов [10], [11].

Рис. 5. Схемы гребного электропривода: а — в момент времени, предшествующий режиму КЗ; б — в момент наступления КЗ на шинах распределительного щита; в — в режиме подпитки точки КЗ от ЭДС главного электродвигателя

В момент наступления КЗ (см. рис. 5, б) полярность собственной противоЭДС ГЭД (М) не изменилась за счёт ЭДС самоиндукции индуктивности Lф обмоток, поддерживающей величину и направление тока за счёт накопленной электрической энергии, величина которой зависит от индуктивности и протекавшего по ней тока на момент КЗ:

W = LP/2.

МОРСКОГО И РЕЧНОГО ФЛОТА ИМЕНИ АДМИРАЛА С. О. МАКАРОВА

Я2 и суммируется с током инвертора 1и. После разряда индуктивности Хф обмоток (см. рис. 5, в) точку КЗ подпитывают ток 1с и токи, вызванные ЭДС машины М. Подпитка токами КЗ от общесудовых приемников электроэнергии также происходит через полупроводниковые инверторы, на входе которых установлены конденсаторы.

Выводы

1. Расчет токов КЗ в ЕЭЭС с СЭД и распределением электроэнергии на постоянном токе не может быть проведен с использованием стандартных методов и методик.

2. Расчет токов КЗ в ЕЭЭС с СЭД и распределением электроэнергии на постоянном токе должен производиться при минимальной и максимальной частоте вращения вентильного ГА. Внутренним сопротивлением полупроводниковых вентилей выпрямителей в связи с их малыми значениями можно пренебречь. Максимальные токи КЗ ожидаются при минимальной частоте вращения вентильного ГА.

3. При расчетах тока КЗ в сети постоянного тока необходимо учитывать ток подпитки места КЗ от ГЭД через полупроводниковые инверторы. Расчет токов КЗ необходимо производить при разных режимах эксплуатации ГЭУ.

4. При расчетах токов КЗ необходимо учитывать токи разряда конденсаторов, расположенных на входе полупроводниковых инверторов напряжения, питающих как ГЭД, так и общесудовые приемники электроэнергии. Конденсаторные батареи могут также располагаться на выходе выпрямителей ГА или быть подключенными к сборным шинам ГРЩ.

5. Оборудование, питаемое от шин распределительных устройств постоянного тока, содержащее полупроводниковые элементы в контуре токов КЗ, должно быть испытано изготовителем в наиболее тяжёлых режимах работы при КЗ в источнике электроэнергии постоянного тока.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Правила классификации и постройки морских судов. — Ч. XI. — СПб.: Российский морской регистр судоходства, 2017.

2. ОСТ 5Р.6181-81. Судовые электроэнергетические системы. Методы расчета переходных процессов. — 1981. — 596 с.

3. ОСТ 6126-77. Судовые электроэнергетические системы постоянного тока. Метод расчета токов короткого замыкания. — 1977.

4. Григорьев А. В. Перспективы внедрения вентильных газотурбогенераторов на морском флоте / А. В. Григорьев, Р. Р. Зайнуллин, С. М. Малышев // Вестник Государственного университета морского и речного флота имени адмирала С. О. Макарова — 2016. — № 1 (35). — С. 165-169. DOI: 10.21821/23095180-2016-8-1-165-169.

5. Григорьев А. В. Опыт эксплуатации электроэнергетической установки гидрографического судна «Вайгач» / А. В. Григорьев, Е. А. Глеклер, А. И. Лившиц, Д. И. Улитовский // Судостроение. — 2010. — № 6. — С. 29-30.

6. Григорьев А. В. Единая электроэнергетическая установка малого гидрографического судна «Вайгач»: опыт проектирования и результаты испытаний / А. В. Григорьев // Российский морской регистр судоходства. — 2008. — № 31. — С. 271-278.

7. Гольдштейн М. Е. Функции передачи постоянного тока на базе преобразователей напряжения в ре -жиме установившегося короткого замыкания в энергосистеме / М. Е. Гольдштейн, Н. В. Корбуков // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Энергетика. — 2015. — Т. 15. — № 3. — С. 2024. DOI: 10.14529/power150303.

8. Приходько В. М. Особенности расчетов токов короткого замыкания с учетом сопротивления электрической дуги в судовых электроэнергетических системах / В. М. Приходько, И. В. Приходько, В. Ю. Луч-кин // Вестник Государственного университета морского и речного флота имени адмирала С. О. Макарова. — 2016. — № 5 (39). — С. 185-195. DOI: 10.21821/2309-5180-2016-8-5-185-195.

со

к

ел

TJ »ВЕСТНИК

…………ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА

VjyiOPCKOrO И РЕЧНОГО ФЛОТА ИМЕНИ АДМИРАЛА С. О.

МАКАРОВА

9. Жуков В. В. Влияние обратимых двигатель-генераторов и статических преобразователей на ток КЗ в системе постоянного тока электростанций / В. В. Жуков, В. Ф. Казайкин, М. А. Шиша [и др.] // Электрические станции. — 1990. — № 10. — С. 44-48.

10. Кузнецов Ю. П. Математическое моделирование и расчеты дуговых процессов при коротких замыканиях в сетях постоянного тока / Ю. П. Кузнецов, Эль-Зейн Адам // Тезисы докладов Всесоюзной науч. конф. «Токи короткого замыкания в энергосистемах». — М., 1995. — С. 64-67.

11. Азовцев А. А. Короткие замыкания в мощных электроустановках постоянного тока / А. А. Азов-цев, Ю. В. Рокотян // Судовая электромеханика и связь. — 1968. — № 40. — С. 3-15.

1. Pravila klassifikatsii i postroiki morskikh sudov. Ch. XI. SPb: Rossiiskii morskoi registr sudokhodstva,

2017.

2. OST 5R.6181-81. Sudovyye elektroenergeticheskiye sistemy. Metod rascheta perekhodnykh protsessov.

3. OST 6126-77. Sudovyye elektroenergeticheskiye sistemy postoyannogo toka. Metod rascheta tokov ko-rotkogo zamykaniya. 1977.

4. Grigoryev, Andrey Vladimirovich, Ruslan Rinatovich Zaynullin, and Sergey Mihaylovich Malyshev. «Opportunities of inroduction of ship valve gas turbogenerators in marine fleet.» Vestnik Gosudarstvennogo universiteta morskogo i rechnogo flota imeni admirala S.O. Makarova 1(35) (2016): 165-169. DOI: 10.21821/2309-5180-2016-81-165-169.

5. Grigoryev, A. V., E. A. Glekler, A. I. Livshyts, and D. I. Ulitovsky. «Surveying ship «Vaygach» powerplant operational experience.» Sudostroyeniye 6 (2010): 29-30.

6. Grigor’yev, A. V. «Yedinaya elektroenergeticheskaya ustanovka malogo gidrograficheskogo sudna «Vaygach»: opyt proyektirovaniya i rezul’tatov ispytaniy.» Rossiyskiy morskoy registr sudokhodstva 31 (2008): 271-278.

7. Goldstein, M. E., and N. V. Korbukov. «VSC-HVDC transmission functions under short-circuit conditions in ac power system.» Bulletin of South Ural State University. Series «Power Engineering» 15.3 (2015): 20-24.

8. Prikhodko, Valentin Makarovich, Irina Valentinovna Prikhodko, and Vasily Yuryevich Lucchino. «Features of payments current short circuit in view of resistance arc in the ship electric power system.» Vestnik Gosudarstvennogo universiteta morskogo i rechnogo flota imeni admirala S.O. Makarova 5(39) (2016): 185-195. DOI: 10.21821/2309-5180-2016-8-5-185-195.

9. Zhukov, V. V., V. F. Kazaikin, M. A. Shisha, et al. «Vliyanie obratimykh dvigatel’-generatorov i stati-cheskikh preobrazovatelei na tok KZ v sisteme postoyannogo toka elektrostantsii.» Elektricheskie stantsii 10 (1990):

10. Kuznetsov, Yu. P., and El’-Zein Adam. «Matematicheskoe modelirovanie i raschety dugovykh protsessov pri korotkikh zamykaniyakh v setyakh postoyannogo toka.» Tezisy dokladov Vsesoyuznoi nauchnoi konferentsii «Toki korotkogo zamykaniya v energosistemakh». M., 1995: 64-67.

11. Azovtsev, A. A., and Yu. V. Rokotyan. «Korotkie zamykaniya v moshchnykh elektroustanovkakh postoyannogo toka.» Sudovaya elektromekhanika i svyaz’ 40 (1968): 3-15.

REFERENCES

1981.

44-48.

Григорьев Андрей Владимирович —

кандидат технических наук, доцент, генеральный директор

ФГБОУ ВО «ГУМРФ имени адмирала С. О. Макарова»

198035, Российская Федерация, Санкт-Петербург, ул. Двинская, 5/7

АО «НПЦ «Электродвижение судов»

197341, Российская Федерация, Санкт-Петербург,

Фермское шоссе, 12, лит. Е, оф. 178

e-mail: [email protected],

[email protected]

ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ

Grigoryev, Andrey V. —

PhD, associate professor, CEO

Admiral Makarov State University of Maritime

and Inland Shipping

5/7 Dvinskaya Str., St. Petersburg, 198035,

Russian Federation

JSC «RPC «Ship electric propulsion»

12 Fermskoe shosse Str.

МОРСКОГО И РЕЧНОГО ФЛОТА ИМЕНИ АДМИРАЛА С. О. МАКАРОВА

Васильев Алексей Юрьевич —

начальник отдела

АО «НПЦ «Электродвижение судов»

197341, Российская Федерация, Санкт-Петербург,

Фермское шоссе, 12, лит. Е, оф. 178

e-mail: [email protected]

Кулагин Юрий Александрович —

начальник отдела

АО «НПЦ «Электродвижение судов» 197341, Российская Федерация, Санкт-Петербург, Фермское шоссе, 12, лит. Е, оф. 178 e-mail: [email protected] ru

Vasilyev, Aleksej Yu.

Head of Department

JSC «RPC «Ship electric propulsion»

12 Fermskoe shosse Str., let. E,

office 178, St. Petersburg, 197341,

Russian Federation

e-mail: [email protected]

Kulagin, Yurii A. —

Head of Department

JSC «RPC «Ship electric propulsion»

12 Fermskoe shosse Str., let. E, office 178,

St. Petersburg, 197341, Russian Federation

e-mail: [email protected] ru

Статья поступила в редакцию 15 сентября 2017 г.

Received: September 15, 2017.

2 О

7

с*

¡1103

§5. Расчеты токов КЗ с учетом электрических двигателей.

При КЗ двигатели по инерции вращаются, переходят в генераторный режим и генерируют ток к месту повреждения. В переходном процессе этот ток снижается до установившегося значения у СД и до нуля – у АД.

Ток Iкз может существенно увеличиваться из-за перехода двигателя в генераторный режим (сети и электроустановки 6-10 кВ с двигателем мощностью ≥ 1000 кВт).

При расчете КЗ учитываются только те двигатели, которые связаны с местом КЗ непосредственно через КЛ, токопроводы, линейные реакторы или двухобмоточные трансформаторы.

Если в схеме имеется трансформатор с расщепленной обмоткой или сдвоенный реактор, то учитываются только те двигатели, которые связаны с секцией, на которой произошло КЗ.

Методика расчета токов КЗ с учетом двигателей зависит от места их размещения в расчетной схеме:

 

1. Радиальная схема – однотипные двигатели преобразовывают в эквивалентный двигатель; разнотипные – учитывают индивидуально.

1.1 Для АД:

Начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ:

где E*« — сверхпереходная ЭДС двигателя:

где  ”+”- для СГ,СК и СД с перевозбуждением,

“-” – для СМ с недовозбуждением. (При отсутствии данных приблизительно берут E*=0.9)

X*?— сверхпереходное сопротивление двигателя:

При — не учитывается.

Если Zвн не учитывается, то ток определяется так:

для АД  кроме серий ВДД и ДВДА:

для серий ВДД и ДВДА:

(9)

При – учитывают и тогда сверхпереходный ток определяют так:

для АД  кроме серий ВДД и ДВДА:

и для серий ВДД и ДВДА:

(10)

Периодическая составляющая тока КЗ создаваемая АД в произвольный момент времени переходного процесса:

где Т ‘дв расч — расчетная постоянная времени периодической составляющей тока двигателя при КЗ на его зажимах без учета Zвн (по таблице).

Если Zвн учитывается, то:

1.2. Для СД:

дв — вычисляется по (7), но вместо * подставляют *d. Значение * находят по формуле (8) при условии, что двигатель работал в номинальном режиме с перевозбуждением (U*(0)=1и I*(0)=1). При отсутствии данных принимают * =1.1

Для определения начального действующего значения периодической составляющей тока КЗ, создаваемого синхронными двигателями, можно пользоваться выражениями (9) и (10).

Периодическую составляющую тока КЗ в любой момент времени аварийного процесса находят по расчетным кривым  для СД.

Апериодическая составляющая тока КЗ для АД и СД в любой момент времени.

где Та дв —  постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ на зажимах двигателя (для АД — по таблице[1 ], а для СД – по специальным кривым).

Ударный ток КЗ, создаваемый АД и СД:

где ударный коэффициент с учетом внешнего сопротивления:

Если или то его не учитывают, а значение kу дв определяют по таблице или по кривым.

Ток в месте КЗ в радиальной схеме находят суммированием периодической и апериодической составляющей токов всех источников в СЭС:

 

 

2. Сложные схемы, в которых точка КЗ находится за общим сопротивлением группы двигателей (рис.21,а) или за общим сопротивлением группы двигателей и системы (рис.21,б)

 

При расчете сложных схем короткозамкнутой цепи, в которых электродвигатели соединены с точкой КЗ через общее сопротивление (рис.21а), АД и СД заменяют эквивалентными двигателями и определяют начальное значение периодической составляющей суммарного тока группы двигателей при КЗ на сборных шинах этой группы по формуле:

где Σа дв– ток для группы АД кроме ВДД и ДВДА;

Σс дв — СД и АД вертикального исполнения.

При КЗ за внешним сопротивлением находят начальное значение периодической составляющей, создаваемой эквивалентным двигателем:

где — кратность пускового тока;

— суммарный номинальный ток;

— сверхпереходное сопротивление эквивалентного двигателя.

Периодическая составляющая тока КЗ, создаваемая эквивалентным двигателем:

где  — постоянная времени затухания периодической составляющей тока.

Апериодическая составляющая тока КЗ, создаваемая эквивалентным двигателем:

— постоянная времени затухания апериодической составляющей:

Ударный ток КЗ, создаваемый  эквивалентным двигателем:

где 

Если точка КЗ находится за общим сопротивлением группы двигателей и системы (рис. б), то токи КЗ рассчитывают по общему или индивидуальному изменению, по методике  для сложных схем СЭС.

§4. Расчёт тока КЗ по общему и индивидуальному изменениям. < Предыдущая   Следующая >§6. Расчет токов КЗ в электроустановках до 1кВ

ПАРАМЕТРЫ ASD AISC KX, KY, KZ, LX, LY, LZ, MAIN, TMAIN — STAAD PRO — Блог коллег по Bentley

Последовательность выполнения проверки кода в соответствии с 9-м изданием AISC в STAAD следующая:

1. Проверьте наличие критерий стройности.

2. Проверить на прогиб (если есть)

3. Проверить на совмещенный осевой и изгиб.

Элемент разработан и проверяется на соответствие остальным положениям только в том случае, если он соответствует критерию гибкости.
STAAD включает разрабатываемые параметры Ky, Kz, Ly, Lz, MAIN и TMAIN.Эти параметры определяют расчет гибкости и допустимого осевого напряжения сжатия элемента в конструкции.

Ky и Kz — коэффициент эффективной длины по осям Y и Z соответственно. LY — это длина для расчета коэффициента гибкости для продольного изгиба вокруг локальной оси Y, а LZ — это длина для расчета коэффициента гибкости для продольного изгиба вокруг локальной оси Z. MAIN служит двум целям в программе. Этот параметр помогает пользователю посоветовать программе обойти проверку гибкости, а также, когда он определен со значением больше единицы, помогает определить предел гибкости для сжатия.Аналогичным образом, TMAIN, когда он определен со значением больше единицы, определяет гибкость, но не при сжатии, а при растяжении.

Например, MAIN 300 ALL сообщит программе, что элемент имеет допустимое значение гибкости 300 при натяжении. То есть вкратце это заменяет значение по умолчанию 200 на 300.

Расчет гибкости
В STAAD проверка гибкости выполняется как по главной, так и по второстепенной осям (оси Z и Y).Программа сообщает коэффициент гибкости как KyLy / ry и KzLz / rz для всех секций в выходных данных проекта TRACK 2.
В стальных конструкциях в соответствии с AISC ASD пункт B7 (см. Рисунок ниже) кода указывает, что значение гибкости элемента не должно превышать 300 для элементов, работающих на растяжение, и должно превышать 200 для элементов, работающих на сжатие.

Гибкость элемента рассчитывается как K, умноженное на L, деленное на r, где k — коэффициент эффективной длины, L — длина элемента по умолчанию (если не указано иное), а r — радиус вращения, и он рассчитывается как sqrt (I / A).

Расчетный параметр KX, KY и KZ
Фактор эффективной длины определяется в соответствии с конечными условиями стержня. В программе есть два положения определения этих факторов. Один из способов заключается в том, что мы можем попросить программу вычислить KY и KZ, щелкнув вкладку РАСЧЕТ в графическом интерфейсе. Таким образом, программа вычисляет коэффициент K на основе диаграммы, представленной в разделе C-C2 кода, как показано ниже. Однако это не очень надежно, и пользователям настоятельно рекомендуется проверять свои значения.

Другой метод состоит в том, чтобы указать коэффициент эффективной длины пользователем в сравнении с параметрами Ky и Kz, и эти значения могут быть получены из таблицы C-C2.1 кода, как показано ниже.

LX, LY и LZ

LY — это длина для расчета коэффициента гибкости для продольного изгиба вокруг локальной оси Y, а LZ — это длина для расчета коэффициента гибкости для продольного изгиба вокруг локальной оси Z. Значения по умолчанию, которые программа рассматривает для LY и LZ, представляют собой соответствующие длины стержней. Проиллюстрируем проблему на следующем примере.

См. Прикрепленный файл STAAD. Балка присоединяется к колонне на средней высоте. То есть балка удерживает колонну от продольного изгиба вокруг оси Z. Балка разделит колонну на две части. Таким образом, для расчета гибкости по оси Z мы должны предоставить LZ равным 5,0 метрам как для верхних, так и для нижних элементов колонны, тогда как, когда необходимо учитывать гибкость по оси Y, тогда LY необходимо представить как 10 метров. .

Рассмотрим следующий входной файл STAAD
=======================
STAAD SPACE
ИНФОРМАЦИЯ О НАЧАЛЕ РАБОТЫ
ДАТА ИНЖЕНЕРА 27.05.08
КОНЕЧНАЯ ИНФОРМАЦИЯ О ЗАДАНИИ
ВХОДНАЯ ШИРИНА 79
ЕДИНИЦА СЧЕТЧИКА КН
СОВМЕСТНЫЕ КООРДИНАТЫ
1 0 0 0; 3 1,5 0 0; 4 0 10 0; 5 1,5 10 0; 6 0 5 0; 7 1,5 5 0;
ЧЛЕНСКИЕ ИНЦИДЕНЦИИ
2 1 6; 3 3 7; 4 6 4; 5 7 5; 6 6 7;
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАТЕРИАЛЬНОГО НАЧАЛА
ИЗОТРОПНЫЙ МАТЕРИАЛ1
Е 2.05e + 008
ПУАССОН 0,25
ПЛОТНОСТЬ 77
АЛЬФА 1. 2e-005
ВЛАГА 2.8026e-044
ИЗОТРОПНАЯ СТАЛЬ
E 2.05e + 008
ПУАССОН 0,3
ПЛОТНОСТЬ 77
АЛЬФА 1.2e-005
ВЛАЖНОСТЬ 0,03
ИЗОТРОПНЫЙ БЕТОН
E 2.17185e + 007
ПУАССОН 0,17
ПЛОТНОСТЬ 23,5616
АЛЬФА 1e-005
ВЛАЖНОСТЬ 0,05
КОНЕЦ ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ
ЧЛЕНСКАЯ СОБСТВЕННОСТЬ АМЕРИКАНСКИЙ
2–5 ТАБЛИЦА ST W10X68
6 ТАБЛИЦА ST W8X18
КОНСТАНТЫ
МАТЕРИАЛ СТАЛЬ ВСЕ
ОПОРЫ
1 3 ФИКСИРОВАННАЯ
ЧЛЕНСКИЙ ОФСЕТ
6 ПУСК 0.05 0 0
ЗАГРУЗИТЬ 1 ULTIMATE
САМОЛЕТ Y -1 СПИСОК 2–6
ВЫПОЛНИТЬ АНАЛИЗ
ПАРАМЕТР 1
КОД AISC
LY 10 MEMB 2–5
LZ 5 MEMB 2 4
ДОРОЖКА 2 ПАМЯТЬ 2 4
единица kip дюйм
ПРОВЕРИТЬ КОД MEMB 2 4
печать мембран опора
опора материала для печати
ОТДЕЛКА
=======================

Рассмотрим элемент номер 2. В этом случае программа вычисляет гибкость следующим образом. Мы приняли значение K равным 1.0. LZ равняется 5,0 метрам ‘, «r» — радиус вращения равен sqrt I, деленному на A
. К = 1,0

LZ = 5,0 = 500 см

Rz = sqrt (Из / А)

= sqrt (16399,52 / 129)

= 11,27 (То же самое сообщается в подробном результате вывода, когда вы указываете параметр TRACK 2)

KL / rz = 1,0 х 500 / 11,27

= 44,35

Это значение обозначается как KL / R-Z и в выходном файле.Аналогичным образом можно найти значение KL / R-Y.

Примечания к расчету гибкости: —

1.) STAAD по умолчанию проверяет гибкость для всех стержней, которые проверяются или выбираются по КОДУ, независимо от того, имеют ли они осевое усилие или нет.

2.) Элементы с нулевым осевым усилием обычно проверяются на соответствие пределам гибкости на растяжение.

3.) Для односимметричных форм, таких как тройники и двойные углы, значение KL / r для оси Y рассчитывается с помощью STAAD с использованием правил для ГИБКОГО КРУЧЕНИЯ, как описано на стр. 3-53 руководства AISC ASD.Оно не рассчитывается как Ky, умноженное на Ly, деленное на ry. Это связано с тем, что для элементов этого типа ГИБКОЕ КРУЧИВОЕ ИЗГОТОВЛЕНИЕ является основным режимом отказа, а не ГИБКОЕ ИЗГНАНИЕ.

Если вы не хотите, чтобы элемент проверялся в соответствии с вышеуказанным критерием, вы можете установить KX и LX на очень малые значения, чтобы изгиб при изгибе при кручении не влиял, а изгиб при изгибе был. В этой ситуации KyLy / Ry будет соответствовать вашему расчету руки.

Вы можете добавить следующие команды для имитации этого состояния.

KX 0.1 MEMB 1506
LX 0.1 MEMB 1506

Помимо расчета гибкости, вышеупомянутые параметры также используются для определения допустимого напряжения при сжатии в соответствии с пунктами, упомянутыми в ГЛАВЕ E кодекса.


————————————————— ————————————————— ————————-

Если мы рассмотрим один и тот же элемент 2 вышеупомянутой модели и посмотрим, как программа приходит к значению FA, допустимой осевой нагрузочной способности.

Cc = sqrt (2 ∏2 E / Fy)

= sqrt (2 x 3,14 x 3,14 x 29000/36)

= 127,6

Значение KL / R, которое больше, чем KL / Rz и KL / Ry, учитывается для дальнейших расчетов.

Следовательно, KL / R = 152,1

KL / Ry> Cc

Fa = (12 x 3,14 x3,14 x 29732,7) / (23 x 152,1 x 152,1)

= 6,62

Мы не можем найти эту страницу

(* {{l10n_strings.REQUIRED_FIELD}})

{{l10n_strings.CREATE_NEW_COLLECTION}} *

{{l10n_strings.ADD_COLLECTION_DESCRIPTION}}

{{l10n_strings.COLLECTION_DESCRIPTION}} {{addToCollection.description.length}} / 500 {{l10n_strings.TAGS}} {{$ item}} {{l10n_strings. ПРОДУКТЫ}} {{l10n_strings.DRAG_TEXT}}

{{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}

{{l10n_strings.LANGUAGE}} {{$ select.selected.display}}

{{article.content_lang.display}}

{{l10n_strings.AUTHOR}}

{{l10n_strings. AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

{{$ select.selected.display}} {{l10n_strings.CREATE_AND_ADD_TO_COLLECTION_MODAL_BUTTON}} {{l10n_strings.CREATE_A_COLLECTION_ERROR}} Z-Score Альтмана

KZ | KongZhong

KongZhong имеет Z-показатель Альтмана 3,29, что указывает на то, что он находится в безопасных зонах. Это означает, что Z-Score Альтмана является сильным.

Зон дискриминации как таковых было:

Когда Z-Score Альтмана Когда Z-Score Альтмана> = 3, он находится в безопасных зонах.
Когда Z-показатель Альтмана находится между 1,8 и 3, он находится в серых зонах.


Исторические данные Z-Score KongZhong Altman

* Для раздела «Операционные данные»: все числа указаны единицей измерения после каждого термина, а все суммы, относящиеся к валюте, указаны в долларах США.
* Для других разделов: все числа в миллионах, за исключением данных по акциям, соотношений и процентов. Все суммы, относящиеся к валюте, указаны в соответствующей валюте фондовой биржи компании.



Сравнение с конкурентами

* Конкурентоспособные компании выбираются из компаний, относящихся к одной отрасли, со штаб-квартирой в одной стране и с наиболее близкой рыночной капитализацией; Ось X показывает рыночную капитализацию, а ось Y показывает значение термина; чем больше точка, тем больше рыночная капитализация.

Распределение Z-Score KongZhong Altman

* Красная полоса показывает, куда попадает Z-оценка Альтмана Конг Чжонга.



Расчет Z-показателя KongZhong Altman

Модель

Altman Z-Score позволяет точно прогнозировать неисправность за два года до бедствия. Это можно считать оценкой бедственного положения промышленных корпораций.

Z-Score Альтмана KongZhong для сегодня рассчитывается по следующей формуле:

902 902 902 902 902 902 902 902 902 902 902 902 902 902 902 902 902
Z = 1.2 * X1 + 1,4 * X2 + 3,3 * X3 + 0,6 * Х5
= 1,2 * 0,4742 + 1,4 * 0 + 3,3 * 0.1054 + 0,6 * 3,2294 + 1,0 * 0,4326
= 3,29

* Для раздела «Операционные данные»: все числа указаны единицей измерения после каждого термина, а все суммы, относящиеся к валюте, указаны в долларах США.
* Для других разделов: все числа в миллионах, за исключением данных по акциям, соотношений и процентов. Все суммы, относящиеся к валюте, указаны в соответствующей валюте фондовой биржи компании.GuruFocus не вычисляет Z-Score Альтмана, когда значение X4 или X5 равно 0.

За двенадцать месяцев (TTM), закончившихся в сентябре 2016 г .:
Общие активы составили 418,9 млн. Долл. США.
Итого оборотные активы составили 308,0 млн. Долларов США.
Общая сумма краткосрочных обязательств составила 109,3 млн. Долларов США.
Нераспределенная прибыль составила 0,0 миллиона долларов.
Прибыль до налогообложения составила 5,932 + 4,009 + 26,358 + 6,644 = 42,9 млн долларов.
Процентные расходы составили -0,511 + -0,397 + -0,207 + -0,088 = -1,2 млн. Долл. США.
Выручка составила 40,969 + 46,348 + 51,442 + 42.475 = 181,2 млн. Долл. США. Рыночная капитализация
(сегодня) составила 353,0 млн долларов.
Общая сумма пассивов составила 109,3 млн. Долларов США.

* Обратите внимание, что для запасов, составляемых раз в полгода или год, GuruFocus использует последние годовых данных в качестве данных TTM.

Зон дискриминации как таковых было:

зоны бедствия — 1,81

KongZhong имеет Z-показатель Альтмана 3,29, что указывает на то, что он находится в безопасных зонах.

Исследование Альтмана показало, что компании, находящиеся в зоне бедствия, имеют более 80% шансов на банкротство через два года.


KongZhong (NAS: KZ) Альтман Z-Score Объяснение

X1: Коэффициент оборотного капитала / общих активов (WC / TA) — это показатель чистых ликвидных активов фирмы по отношению к общей капитализации. Оборотный капитал определяется как разница между оборотными активами и текущими обязательствами. Обычно у фирмы, которая постоянно несет операционные убытки, оборотные активы сокращаются по сравнению с общей суммой активов. Альтман обнаружил, что этот коэффициент ликвидности оказался наиболее ценным по сравнению с коэффициентом текущей ликвидности и коэффициентом быстрой ликвидности.Однако это наименее значимый из пяти факторов.

X2: Нераспределенная прибыль / общие активы: соотношение RE / TA измеряет леверидж фирмы. Нераспределенная прибыль — это счет, на котором указывается общая сумма реинвестированной прибыли и / или убытков фирмы за весь период ее существования. Те фирмы с высоким показателем RE по сравнению с TA финансировали свои активы за счет удержания прибыли и не использовали такой большой объем долга.

X3, Прибыль до уплаты процентов и налогов / общие активы (EBIT / TA): это соотношение является мерой реальной производительности активов фирмы, независимо от каких-либо налоговых факторов или факторов левериджа.Поскольку окончательное существование фирмы основано на доходности ее активов, этот коэффициент кажется особенно подходящим для исследований, посвященных корпоративным неудачам. Этот коэффициент постоянно превосходит другие показатели рентабельности, включая денежный поток.

X4, Рыночная стоимость капитала / балансовая стоимость общих обязательств (MVE / TL): мера показывает, насколько активы фирмы могут упасть в стоимости (измеряемой рыночной стоимостью собственного капитала плюс заемный капитал) до того, как обязательства превысят активы и фирму. становится неплатежеспособным.

X5, Выручка / общие активы (S / TA): Коэффициент оборачиваемости капитала — это стандартный финансовый коэффициент, показывающий способность активов фирмы генерировать продажи.

Узнайте больше о Z-Score Альтмана и оригинальном исследовании.


Будьте внимательны

Altman Z-Score не распространяется на финансовые компании.


Термины, относящиеся к Z-Score KongZhong Altman

Итого Активы Итого оборотные активы Итого текущие обязательства Нераспределенная прибыль Доход до вычета налогов Расходы в процентах Доход Рыночная капитализация Всего обязательства Финансовая мощь

Заголовки Z-Score KongZhong Altman

выходит за пределы индекса KZ в JSTOR

Abstract

Мы собираем подробную качественную информацию из финансовых документов, чтобы классифицировать финансовые ограничения для случайной выборки фирм с 1995 по 2004 год.Используя эту категоризацию, мы оцениваем упорядоченные логит-модели, предсказывающие ограничения, как функцию различных количественных факторов. Наши результаты вызывают серьезные сомнения в достоверности индекса KZ как показателя финансовых ограничений, в то же время предлагая неоднозначные доказательства достоверности других распространенных критериев ограничений. Мы находим, что размер и возраст фирмы являются особенно полезными показателями уровней финансовых ограничений, и предлагаем меру финансовых ограничений, основанную исключительно на этих характеристиках фирмы.

Информация о журнале

Оглавления последних выпусков «Обзор финансовых исследований» доступны по адресу http://rfs.oupjournals.org/contents-by-date.0.shtml. Авторизованные пользователи могут иметь доступ к полному тексту статей на этом сайте. Обзор финансовых исследований — это крупный форум для продвижения и широкого распространения важных новых исследований в области финансовой экономики. По мнению широкой редакционной коллегии, Обзор сочетает в себе теоретический и эмпирический вклады.Основными критериями для публикации статьи являются ее качество и важность для области финансов, без чрезмерного учета ее технической сложности. Финансы интерпретируются широко и включают в себя связь между финансами и экономикой.

Информация об издателе

Oxford University Press — это отделение Оксфордского университета. Издание во всем мире способствует достижению цели университета в области исследований, стипендий и образования. OUP — крупнейшая в мире университетская пресса с самым широким присутствием в мире.В настоящее время он издает более 6000 новых публикаций в год, имеет офисы примерно в пятидесяти странах и насчитывает более 5500 сотрудников по всему миру. Он стал известен миллионам людей благодаря разнообразной издательской программе, которая включает научные работы по всем академическим дисциплинам, библии, музыку, школьные и университетские учебники, книги по бизнесу, словари и справочники, а также академические журналы.

p -адических кратных дзета-значений I.

  • 1.

    Аракава Т., Канеко, М .: О поли-Бернулли числах. Комментарий. Математика. Univ. Санкт-Паули 48 , 159–167 (1999)

    MATH Google Scholar

  • 2.

    Berthelot, P .: Cohomologie rigide et cohomologie rigide à support propre. Première partie, Prepublication IRMAR 96-03, 89 pp. (1996)

  • 3.

    Besser, A .: Синтомические регуляторы и p-адическая интеграция II: K 2 кривых. Isr. J. Math. 120 , 335–360 (2000)

    MathSciNet МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 4.

    Бессер, А .: Интеграция Коулмана с использованием формализма Таннаки. Математика. Аня. 322 , 19–48 (2002)

    Статья MathSciNet МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 5.

    Besser, A., de Jeu, R .: Синтомический регулятор для K-теории полей. Появиться в Ann. Sci. L’Ec. Норма. Supér., IV. Sér., Доступно по адресу arXiv: math.AG/0005069

  • 6.

    Besser, A., Furusho, H .: Соотношение двойного перемешивания для p -адических множественных дзета-значений.В стадии подготовки

  • 7.

    Breuil, C .: Integration sur les varétes p -adiques (d’aprés Coleman, Colmez). Séminaire Bourbaki, Vol. 1998/99, Astérisque No. 266 (2000), Exp. № 860, 5, 319–350

  • 8.

    Coleman, R .: Дилогарифмы, регуляторы и p -adic L -функции. Изобретать. Математика. 69 , 171–208 (1982)

    MathSciNet МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 9.

    Coleman, R., de Shalit, E .: p -adic регуляторы на кривых и специальные значения p -adic L -функции. Изобретать. Математика. 93 , 239–266 (1988)

    MathSciNet МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 10.

    Дринфельд В.Г .: О квазитреугольных квазихопфовых алгебрах и группе, тесно связанной с Галом ( Q ̄ / Q ). Ленинградская математика. J. 2 , 829–860 (1991)

    MathSciNet Google Scholar

  • 11.

    Фурушо, Х .: алгебра множественных дзета-значений и алгебра стабильного вывода. Появиться в Publ. Res. Inst. Математика. Sci. 39 , также доступно на arXiv: math.NT / 0011261

  • 12.

    Фурушо, Х .: Множественные дзета-значения и группы Гротендика-Тайхмюллера. РИМС-1357, препринт (2002). Представлено

  • 13.

    Furusho, H .: p -адические множественные дзета-значения II — различные реализации мотивационных фундаментальных групп проективной линии минус три балла.В стадии подготовки

  • 14.

    Furusho, H .: p -адические множественные дзета-значения III — группы Гротендика-Тайхмюллера. Готовится

  • 15.

    Гончаров А.Б .: Множественные полилогарифмы, циклотомия и модульные комплексы. Математика. Res. Lett. 5 , 497–516 (1998)

    MathSciNet МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 16.

    Хоффман, М .: Алгебра кратных гармонических рядов. J. Algebra 194 , 477–495 (1997)

    Статья MathSciNet МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 17.

    Ихара, К., Канеко, М., Загир, Д .: Получение и двойное перемешивание отношений для нескольких дзета-значений. Препринт (2002)

  • 18.

    Канеко, М .: Числа Поли-Бернулли. J. Théor. Nombres Bord. 9 , 221–228 (1997)

    MATH Google Scholar

  • 19.

    Кассель, К .: Квантовые группы. Град. Тексты Математика. 155 . Нью-Йорк: Springer 1995

  • 20.

    Kolster, M., Nguyen Quang Do, T.: Syntomic регуляторы и специальные значения p -adic L -функций. Изобретать. Математика. 133 , 417–447 (1998)

    Артикул MathSciNet МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 21.

    Ле, T.T.Q., Мураками, Дж .: Интеграл Концевича для полинома Кауфмана. Nagoya Math. J. 142 , 39–65 (1996)

    MathSciNet МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 22.

    Серр, Дж. П .: Алгебры Ли и группы Ли. Лекции, прочитанные в Гарвардском университете (1964 г.), второе издание. Лект. Notes Math. 1500 . Берлин: Springer 1992

  • 23.

    Soulé, C .: На высшем p -adic регуляторы. Algebraic K -theory, Evanston 1980 (Proc. Conf., Northwestern Univ., Evanston, Ill., 1980), стр. 372–401. Лект. Notes Math. 854 . Берлин, Нью-Йорк: Springer 1981

  • KZ-Climb

    Здравствуйте, KZers,

    Мы рады объявить об упорной работе над API и версией KZTimer 1.89 и ждем отзывов об этих изменениях!

    Как и раньше, для загрузки снова доступны пакеты FULL и UPGRADE , которые находятся в нашем репозитории bitbucket.

    Полный: https://bitbucket.org/kztimerglobalteam/kztimerglobal/downloads/1.89_Full.zip
    Обновление: https://bitbucket.org/kztimerglobalteam/kztimerglobal/downloads/1.89_Upgrade.zip

    Изменение

  • API теперь доступен через плагин KZTimer-API!
  • Поддержка средства обновления теперь доступна и используется, если программа обновления работает
  • Предварительная скорость теперь правильно применяется при прыжках (спасибо DanZay!)
  • Запреты на античит теперь допускают постоянный бан (спасибо, sneaK!)
  • Пункты меню параметров теперь превращены в команды переключения (спасибо, Данвари!)
  • Предотвращена ошибка настраиваемой начальной / конечной зоны
  • Предотвращено переполнение массива jumpstats при наличии 18+ стрейфов
  • sv_accelerate_use_weapon_speed теперь принудительно равен 0 (спасибо xq и GameChaos!)
  • Исправлены параметры проигрывателя, которые ранее не сохранялись
  • Исправлено неверно отформатированное глобальное сообщение об ошибке (Спасибо, sneaK)
  • Реализован! Pb (sm_pb) для отображения ваших личных рекордов на текущей карте
  • Текст «Таймер перезапущен» больше не появляется более одного раза (сбрасывается при подключении)
  • Исправлены неправильные цвета статистики прыжков и звуки землетрясения при наблюдении
  • Параметр цвета Jumpstat теперь применяется к самой перемычке (например, Godlikes не отображается, если для параметра цвета jumpstat установлено значение «none»)
  • Quake Sounds теперь имеет опцию «Только записи»
  • Переключить команды
    • Sm_toggle_goto
    • Sm_toggle_errorsounds
    • Sm_toggle_timertext
    • Sm_toggle_speclist
    • Sm_toggle_startweapon
    • Sm_toggle_menusounds
    • Sm_toggle_quakesounds
    • Sm_toggle_checkpointmsg
    • Sm_toggle_jumpstatcolors

    API
    Команды
    • API Jumpstat top доступен через! Jumpstatstop /! Jst
    • Записи API доступны через! Globaltop2 (да, с 2)
    • API globalcheck доступен через! Globalcheck

    API Beta

    В этом выпуске добавлена ​​поддержка отправки данных в API, альтернативную (а вскоре и основную) глобальную базу данных.В API есть дополнительные функции, такие как отслеживание всех записей игроков и отслеживание вершины глобальной статистики прыжков. В будущем он будет расширен, чтобы включить такие вещи, как глобальные настройки и глобальные повторы. Если на сервере нет плагина KZTimer-API, 1.89 вернется к стандартной глобальной системе баз данных.

    Для использования API вам необходимо загрузить плагин KZTimer-API в сочетании с плагином GlobalRecords-Core и Jumpstats. Руководства по установке обоих плагинов можно найти в их файлах readme bitbucket.Ключ API
    также необходим для использования API, вы можете подать заявку на его получение через наш портал (https://portal.global-api.com/servers/apply). обратите внимание, что вы должны подать заявку на каждый сервер, которым вы владеете.

    Плагин GlobalRecords также обновлен до версии 1.2.0. Мы настоятельно рекомендуем обновляться до последних выпусков.

    РЕЛИЗЫ МОЖНО НАЙТИ ПРИ ЗАГРУЗКЕ НА BITBUCKET

    Плагин KZTimer-API:

    GlobalRecordsPlugin:

    Поскольку API теперь доступен как на GOKZ, так и на KZTimer, мы увидим большой рост количества отправляемых данных.Наша цель — использовать показатели производительности из этой открытой бета-версии и подготовиться к полной версии API. Если возникнут какие-либо проблемы, сообщите об этом в глобальную команду.

    Мы надеемся, что вы так же взволнованы этими изменениями, как и мы, и с нетерпением ждем ваших отзывов.

    Спасибо, глобальная команда.

    Измерение расхода сточных вод в открытом канале

    Фон

    На французскую станцию ​​очистки сточных вод через смешанную канализационную систему поступают сточные воды из городских сточных вод и дождевой воды.Чтобы измерить расход в открытом канале, оператор использует измерение уровня как обычный метод. Это включает измерение высоты жидкости, когда она проходит через измерительный канал (желоб Вентури) или над водосливом. Эти специально разработанные формы каналов характеризуют поток воды, поэтому расход можно рассчитать по уровню воды.

    Требования к измерениям

    Расход измеряется в различных точках канала.Это позволяет оператору рассчитать вход и выход очистной установки, что служит основой для оптимизации системы и установки эксплуатационных расходов и тарифов.

    До сих пор уровень жидкости в этих открытых каналах измерялся ультразвуковым измерением уровня. Эта технология оказалась ненадежной в случае отложений, пены и взбалтывания поверхности продукта. Кроме того, частая чистка устройства в долгосрочной перспективе делала его дорогостоящим.

    Оператор установки искал более надежный и точный прибор для измерения уровня, простой в установке, эксплуатации и не требующий обслуживания.

    Раствор KROHNE

    Компания KROHNE поставила радарный уровнемер OPTIWAVE 1400 с полипропиленовой (ПП) падающей антенной и ориентируемым (45 °) кронштейном. Этот бесконтактный FMCW-радар, подвешенный над открытым каналом, непрерывно измеряет уровень жидкости.

    Благодаря небольшому углу луча всего 8 ° радарный уровнемер идеально подходит для сточных вод с открытыми каналами.Устройство имеет корпус из нержавеющей стали и защищено от наводнения (IP68 / NEMA XP).

    DTM устройства предлагает большой выбор типов проточных каналов, соответствующих международным стандартам. Установка и настройка просты и безопасны. Оператор просто выбрал подходящую форму проточного канала и ввел размеры. На основе этой информации радар может преобразовать уровень в поток.

    Преимущества для клиентов

    OPTIWAVE 1400 обеспечивает заказчику непрерывное измерение расхода на входе в установку.Благодаря технологии FMCW и малому углу луча капельной антенны радар обеспечивает непрерывные, надежные и точные измерения, несмотря на движущуюся поверхность продукта. Значения отправляются в PLC (программируемый логический контроллер) через выход 4… 20 и далее обрабатываются в диспетчерской для расчета входа и выхода очистной установки и оптимизации работы станции.

    По сравнению с технологией ультразвукового уровня оператор получает преимущества от альтернативы, не требующей обслуживания, которая менее подвержена ошибочным измерениям и более экономична в течение всего времени работы.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *